本文整理来源于期刊论文，作者华尔润玻璃产业股份有限公司李二民，如有不妥之处，请及时联络我们。
1.背景公司某t/d大型浮法玻璃生产线在运行3年左右时，蓄热室目标墙热修门碹以上部分开始出现分层，扭曲变形，虽经陶瓷焊补也未能阻止墙体进一步内倾，直至内部mm厚高纯镁砖倒塌，造成格子体上部盖帽，格子体严重堵塞，需进行摘帽或更换格子体热修，对生产工艺的影响非常大，尤其是靶墙完全倒塌后，火焰直接烧到碹碴梁，如不采取紧急修补措施，蓄热室结构存在很大的安全隐患，甚至造成停产冷修。
2.靶墙热修处理 2.1热修前蓄热室钢结构保护在发现靶墙严重分层内倾后，为预防墙体突然倒塌，先对蓄热室工字钢立柱进行加固，然后提前增加立柱水包和碹脚梁水包对钢结构进行保护。
碹脚梁L型保护水包是用3mm厚钢板焊接而成，水包长度a为单个蓄热室尺寸的一半，尺寸b和c根据碹脚梁的实际尺寸而定，确保能完全保护碹脚梁，水包的内宽d受蓄热室上间隙胀缝大小的影响，一般定在40~50mm，水包由进水口和水包出水口与循环水系统相连通，制作完成后，将碹脚梁保护好后临时固定在蓄热室立柱上。
蓄热室工字钢立柱保护水包是用3mm钢板把工字钢立柱的腹板与翼缘板围成的槽口进行封闭焊接而构成，焊接前先将立柱联梁拆除，水包焊接完成后，再将联梁恢复，封板焊前应打好坡口，先焊底封板，再焊顶封板或侧封板，要确保焊接质量。
2.2墙体分段切割拆除更换钢结构加固并用水包保护好后，根据靶墙的具体情况适时进行拆除更换，热修前制定应急预案，做好各项安全防护工作，现场备好封堵用的硅酸铝纤维毯，采用分段切割更换的方法，用链条锯将单面靶墙纵向分成4段，即每次拆除靶墙的1/4,。
先拆除靶墙上的锚拉角钢，分段切割靶墙烧损部位，分段拆除烧损靶墙，更换砖材选用了热稳定性好的高铝砖，最后逐步分段砌筑靶墙，拆除时避免砖材落入蓄热室内，为减小热态砌筑的难度，高铝砖以××75mm和××75mm两种为主砌规格，砌筑完成后涂抹保温材料。
3.靶墙倒塌原因分析 3.1高温热应力作用造成靶墙倒塌的物理原因有：
(1)熔窑大型化后，目标墙宽度和高度加大，单个蓄热室尺寸达到3.5m，靶墙高度达到2.5~3m，墙体自身的稳定性降低，墙体内部mm高纯镁砖与mm黏土砖每8层咬砌一层，内部镁砖墙体膨胀拱起后，与黏土砖明显分层，墙体整体性不好。
(2)蓄热室目标墙收到火焰高温作用发生蠕变，又受到烟尘的机械冲刷而发生剥落，最为严重的是正对小炉口部位即热修门碹附近，再加上热修门碹烤窑时膨胀与水平墙体不一致，该部位明显掰缝，进一步加快了侵蚀速度，而沿立柱纵向设置的一排锚拉杆由于埋入墙体过深，已经全部烧断，起不到任何锚拉作用。
3.2化学侵蚀作用蓄热室镁砖的侵蚀介质一般分为来源于配合料飞散的粉体、熔池中挥发物和燃料燃烧产物，有害物质与碱性砖产生复杂的化学侵蚀，使耐火材料发生二次异常膨胀，致使墙体分层倒塌。
4.结构设计改进 4.1砖材材质选择原设计靶墙材质为高纯镁95砖，实际使用效果并不理想，侵蚀试验发现电熔AZS砖抗侵蚀能力最强，而镁铬砖次之，其次是高纯镁砖，侵蚀较为严重，最差的是硅砖。考虑到经济性和适用性原则选用了抗侵蚀能力强的直接结合镁铬砖。
4.2墙体砌筑结构传统窑炉蓄热室墙均为标砖砌筑，采用层层错峰咬砌，蓄热室泥缝是抗侵蚀薄弱环节，将每层砖厚由65mm厚改为75mm，砖缝的减少相对应的是使墙体整体抗侵蚀能力的提高，改造后加大靶墙部位镁铬砖规格，除××75mm规格外，又增加了××75mm和××75mm两种主砌规格，增加的两种规格不但起到错缝作用，同时也很好地起到锚固作用。考虑到热修门碹与两侧墙体膨胀的不一致性，冷修改造时取消了上部热修门碹，这为现场施工时格子体施工及日后的热修带来不便。
4.3取消锚拉钢板增设锚拉钢板的目的是使墙体连接为整体，镁砖和钢板高温反应烧结为整体，但实际情况是钢板腐蚀速度很快，且厚度成倍膨胀，有锚拉钢板的砖缝外成为侵蚀较为严重的部位。
4.4增加平面锚拉装置锚拉杆呈二维平面行列状分布，受力均匀，所有锚拉杆用锚拉梁、锚拉角钢联为整体，采用活动连接以适应墙体膨胀，锚拉砖总长度或等于墙总厚度，锚拉杆嵌入墙体的深度在0~50mm之间，以使锚拉杆充分冷却，避免高温下锚拉杆烧断而失去应有的作用。
通过增加平面布置锚拉装置，改变蓄热室目标墙在热态下整体受力结构，通过二维平面上均匀的锚拉点，使整面目标墙锚固为整体，并锚拉固定在钢结构上，成功解决了目标墙易变型、分层、倒塌的问题。
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